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一種動態(tài)熵探針的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種動態(tài)熵探針，包括基爾整流罩、靜壓孔、第一高頻響壓力傳感器、熱線孔、總壓管、基爾整流罩孔、引壓管、第二高頻響壓力傳感器、壓力傳感器支架、熱線、熱線支架和半無限長柔性管。利用本發(fā)明提供的動態(tài)熵探針，能夠?qū)α鲃拥目倝?、靜溫和速度進(jìn)行動態(tài)測量，從而得到當(dāng)?shù)氐撵?。測量得到的熵是衡量內(nèi)部流動損失最合理的物理量，因而本發(fā)明可以定量分析非定常流動甚至是葉輪機(jī)械內(nèi)部流動損失對效率影響的權(quán)重。
【專利說明】一種動態(tài)熵探針

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及非定常流場測量與葉輪機(jī)械測量【技術(shù)領(lǐng)域】，尤其是一種適用于三維非 定常流場動態(tài)測量的動態(tài)熵探針。

【背景技術(shù)】
[0002] 熵是衡量流動不可逆或損失的一個最合理的量，因?yàn)樗芍庇^分析各流動損失對 效率影響的權(quán)重，且與參考系無關(guān)。雖然為了理解非定常損失產(chǎn)生的機(jī)理，研究上有了很大 的進(jìn)步，但是目前對動態(tài)熵的了解還是不全面的，其中的一個原因就是缺乏對動態(tài)熵準(zhǔn)確 的測量。
[0003] 在葉輪機(jī)械中的流動是十分復(fù)雜的，有關(guān)熵的測量比較少見，國際上只有少數(shù)的 幾個人進(jìn)行了嘗試并取得成功。Ng和Epstein是第一個利用雙熱線吸氣式探針來測量跨音 壓氣機(jī)中的熵；Payne也是利用吸氣式探針測量了一個高壓潤輪級的熵；Michel Mansour 利用一個48kHz帶寬，1. 8mm直徑的熵探針測量了葉輪機(jī)械中的流動損失。
[0004] 雙熱線吸氣探針的原理是由MIT的Ng和Epstein兩人于1983年最初發(fā)明的，可 同時測量氣流總溫和總壓的波動。探針是基于兩根共面的定常溫度熱線和特殊的吸氣式結(jié) 構(gòu)，探針內(nèi)有堵塞的出口，以使熱線所在平面的氣流始終達(dá)到定常的馬赫數(shù)，從而使熱線的 輸出是當(dāng)?shù)氐目倻睾涂倝旱暮瘮?shù)。
[0005] 傳統(tǒng)的熱線測量是依靠熱能向流體的對流換熱，因而對于一個定常溫度熱線在均 勻成分中，其所在電橋輸出電壓的平方和能量耗散存在正比例關(guān)系為：
[0006] V2 = f(pU) (Tw-rT〇) (1)
[0007] Tw為線的溫度，?；為流體的總溫，r為恢復(fù)系數(shù)，p U為線所在平面的質(zhì)量流量。 根據(jù)探針?biāo)赜械奈鼩馐浇Y(jié)構(gòu)和相關(guān)的氣動公式推導(dǎo)，氣體的密流（PU)是總溫總壓的函 數(shù)。最后可以得出雙熱線吸氣式探針的基本方程： r \?ι
[0008] V2= Q 奪 +D, {Tw-rT0) (2)
[0009] 其中，C和D是校準(zhǔn)系數(shù)。公式⑵提供熱線的輸出電壓是當(dāng)?shù)乜倻睾涂倝旱暮?數(shù)，如果雙線在不同的電路中工作在不同的T w下，同時測得的兩個電壓值就可以推得總壓 匕和總溫?；。在1985年，兩人將新設(shè)計(jì)的探針用來測量跨音壓氣機(jī)的總溫總壓分布，成功 的測量了轉(zhuǎn)子后的熵。
[0010] 2002年劍橋大學(xué)的S. J. Payne等學(xué)者，利用吸氣式探針測量了一個高壓比渦輪級 模型葉片后的非定常的熵增，首次定量測量了級效率的不同損失機(jī)制。2007年，Payne討論 了吸氣式探針高頻的效果，有三個主要的效果：熱線的頻率響應(yīng)、探針流道內(nèi)馬赫數(shù)的波動 和熱線在高頻時熱轉(zhuǎn)換的變化。
[0011] 2007年來自瑞士聯(lián)邦理工學(xué)院的Michel Mansour成功研制出了一個48kHz外徑 1. 8mm的快速響應(yīng)熵探針，為了更加清楚地了解渦輪機(jī)械中熵的損失。其中的總溫測量采 用薄膜技術(shù)。兩個200nm厚的鎳以蛇形噴涂圓柱形石英基板上，薄膜工作于不同的溫度， 通過建立熱傳導(dǎo)和對流換熱方程即可得出所測的總溫值。這樣結(jié)構(gòu)堅(jiān)固穩(wěn)定，具有較高的 空間分辨率和溫度敏感性。總壓是利用一個內(nèi)置的壓力傳感器芯片，總壓孔位于薄膜上方 2. 25_的探針頂部，該芯片位于惠斯頓電橋中，采用定常激勵電流的模式，根據(jù)輸出電壓的 變化得出總壓。該探針經(jīng)過校準(zhǔn)后，分別應(yīng)用于脈沖射流、離心壓氣機(jī)和軸流壓氣機(jī)，都取 得了比較滿意的結(jié)果。
[0012] 吸氣式探針，盡管可以同時測量當(dāng)?shù)乜倻乜倝旱牟▌?。但存在較多缺陷。首先探 針的角度敏感性有限，最大只能達(dá)到±12°，不能應(yīng)用于大角度的流場。探針的頻響有限， 無法捕獲高頻的信號。另外，熱線易受污染，由于線的直徑較小，極容易發(fā)生斷裂。氣動薄 膜熵探針，壓力傳感器芯片和薄膜流量計(jì)容易受損，對于氣流的敏感性較大，而且探針的制 作成本高。
[0013] 鑒于以上的研究，認(rèn)為只有熱線（熱膜）技術(shù)，能實(shí)現(xiàn)高頻響的溫度測量，因此本 發(fā)明提出了以靜壓、總壓和熱線的結(jié)構(gòu)來測量動態(tài)熵的原理與設(shè)計(jì)，具有結(jié)構(gòu)穩(wěn)定、氣流敏 感性小和成本低等優(yōu)點(diǎn)，能夠適用于葉輪機(jī)械內(nèi)部流動方向和速度大小劇烈變化以及通道 狹小等特征。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0014] (一）要解決的技術(shù)問題
[0015] 有鑒于此，本發(fā)明的主要目的是提供一種動態(tài)熵探針，該探針可以測量流場中的 動態(tài)總溫和總壓的值，從而算出熵值。因?yàn)殪刂蹬c損失是相關(guān)聯(lián)的，其可定量分析非定常流 動甚至是葉輪機(jī)械的損失對效率影響的權(quán)重。
[0016] (二）技術(shù)方案
[0017] 為達(dá)到上述目的，本發(fā)明提供了一種動態(tài)熵探針，該動態(tài)熵探針包括基爾整流罩 1、靜壓孔2、第一高頻響壓力傳感器3、熱線孔4、總壓管5、基爾整流罩孔6、引壓管7、第二 高頻響壓力傳感器8、壓力傳感器支架9、熱線10、熱線支架11和半無限長柔性管12,其中：
[0018] 基爾整流罩1的進(jìn)流方向開口呈內(nèi)切口，靜壓孔2開設(shè)于基爾整流罩1前端，靜壓 孔2與第一高頻響壓力傳感器3相連接，熱線孔4開設(shè)于基爾整流罩1上與靜壓孔2同一 軸向位置且垂直的周向位置處；
[0019] 熱線支架11位于基爾整流罩1兩側(cè)的槽內(nèi)，熱線10穿過熱線孔4并焊接到兩側(cè) 的熱線支架11上；
[0020] 總壓管5位于基爾整流罩1內(nèi)后端且插入引壓管7內(nèi)部，引壓管7從基爾整流罩 1后端插入基爾整流罩1內(nèi)；
[0021] 引壓管7的后部穿過壓力傳感器支架9上的通孔，壓力傳感器支架9上開設(shè)有壓 力孔，第二高頻響壓力傳感器8插入該壓力孔內(nèi)與引壓管7相連接，半無限長柔性管12與 引壓管7的尾部相連接。
[0022] 上述方案中，該基爾整流罩1的進(jìn)流方向開口呈內(nèi)切口的角度為30°。
[0023] 上述方案中，該靜壓孔2開設(shè)于基爾整流罩1前端距離前緣3. 5mm處，直徑Φ為 0. 5mm〇
[0024] 上述方案中，該第一高頻響壓力傳感器3用于測量動態(tài)靜壓。
[0025] 上述方案中，該熱線孔4直徑為0. 5mm。
[0026] 上述方案中，該熱線10用于測量探針內(nèi)部流道靜溫和Ma數(shù)的關(guān)系，其長度為4mm。
[0027] 上述方案中，該總壓管5用于收集總壓，優(yōu)其內(nèi)徑為1mm，外徑為1.2mm，插入引壓 管7內(nèi)部并用AB膠與引壓管7相連接。
[0028] 上述方案中，該引壓管7的內(nèi)徑為1. 2mm，外徑為1. 6mm。
[0029] 上述方案中，該壓力傳感器支架9上的通孔的直徑為1.6mm，壓力孔的直徑為 1. 7 mm η
[0030] 上述方案中，該第二高頻響壓力傳感器8用于測量動態(tài)總壓。
[0031] (三）有益效果
[0032] 本發(fā)明的動態(tài)熵探針，優(yōu)點(diǎn)在于：
[0033] 1、熱線往往容易斷裂，相比于雙熱線吸氣式探針的雙熱線結(jié)構(gòu)，由于本發(fā)明提供 的動態(tài)熵探針采用單一的熱線結(jié)構(gòu)上更加穩(wěn)定，而且在以上熵探針的原理介紹中并未出現(xiàn) 涉及氣體成分的參數(shù)，因而適用于任意成分的氣體。
[0034] 2、本發(fā)明提供的動態(tài)熵探針，原理上利用熱線技術(shù)和動態(tài)總壓探針技術(shù)，熱線已 經(jīng)廣泛應(yīng)用于非定常流場的測量，兩者技術(shù)上比較成熟，大大降低了熵探針加工的難度和 成本，更加方便地實(shí)現(xiàn)高頻響的目標(biāo)。
[0035] 3、本發(fā)明提供的動態(tài)熵探針，整體結(jié)構(gòu)尺寸較小，最大直徑為6mm，基爾整流罩的 內(nèi)切口結(jié)構(gòu)使探針對氣流角度敏感性小，能夠給實(shí)現(xiàn)微小流動結(jié)構(gòu)或大流動角度的測量， 達(dá)到了較高的空間分辨率。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0036] 圖1為依照本發(fā)明實(shí)施例的動態(tài)熵探針靜壓孔截面的剖視圖；
[0037] 圖2為依照本發(fā)明實(shí)施例的動態(tài)熵探針熱線截面的剖視圖；
[0038] 圖3為依照本發(fā)明實(shí)施例的基爾整流管的剖視圖。

【具體實(shí)施方式】
[0039] 為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚明白，以下結(jié)合具體實(shí)施例，并參照 附圖，對本發(fā)明進(jìn)一步詳細(xì)說明。
[0040] 熵探針的原理與設(shè)計(jì)主要包括：目前 申請人:所在研究團(tuán)隊(duì)研制的動態(tài)總壓探針技 術(shù)，靜壓孔及兩個高頻響Kulite壓力傳感器和熱線風(fēng)速儀技術(shù)，同時測量流場中的動態(tài)總 壓、探針內(nèi)部流道的靜壓和Ma數(shù)，計(jì)算得出總溫，并最終得出熵。
[0041] 探針工作原理是：
[0042] 基爾整流罩進(jìn)口內(nèi)倒角，其中后部壁面上開四個軸對稱的孔?；鶢栒髡质翘结?頭部的主體結(jié)構(gòu)，目的在于減小氣流角度的不敏感性，實(shí)現(xiàn)大角度變化流場的測量。
[0043] 總壓收集管、剛性引壓管、動態(tài)壓力傳感器支架、半無限長柔性管和其中一個高頻 響Kulite壓力傳感器用于測量流場中的動態(tài)總壓。
[0044] 熱線位于探針內(nèi)部流道的滯止點(diǎn)前方，基爾整流罩內(nèi)倒角的后方，熱線工作于定 常溫度的模式下，其輸出電壓V是流場溫度T和Ma數(shù)的函數(shù)：
[0045] V = f (T, Ma) (3)
[0046] 通過探針頭部的靜壓孔和與之相連的高頻響Kulite壓力傳感器測量探針內(nèi)部流 道熱線所在同一軸向位置處的壁面動態(tài)靜壓，邊界層處壓力沿壁面法向的梯度為零，也即 探針內(nèi)部流動的靜壓。
[0047] 通過總壓匕，靜壓P和Ma數(shù)的關(guān)系： k
[0048] StJi + ^Ma-Y (4) P L 2 J
[0049] 求出探針內(nèi)部流道熱線處的Ma數(shù)，其中k為氣體的絕熱指數(shù)，利用熱線風(fēng)速儀的 輸出電壓和關(guān)系式求出探針內(nèi)部流動的靜溫。
[0050] 依據(jù)總溫T。，靜溫T和Ma數(shù)的關(guān)系： T7 7 I
[0051] - = 1 +-Mir ( 5 ) /' 2
[0052] 求出探針內(nèi)部流道的動態(tài)總溫，忽略探針內(nèi)部流道流動損失和熱線對流換熱的影 響，也即流場中的總溫。
[0053] 最后依據(jù)總溫總壓和熵的關(guān)系： (γ \ ( Ρ λ
[0054] s-sref=cp In --Rln (6) J V 0，re, J
[0055] 得出當(dāng)?shù)氐撵刂?。其中s為待求的熵值，cp為定壓比熱容，R為氣體常數(shù)，下標(biāo) 為參考值。
[0056] 探針的設(shè)計(jì)一般來講要包括兩個方面，首先是機(jī)械機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)，確定各部件的詳 細(xì)尺寸及連接方式，滿足強(qiáng)度與工藝加工的要求。由于熱線的存在，其支架應(yīng)考慮良好的導(dǎo) 電性和較差的導(dǎo)熱性，基爾整流罩的材料應(yīng)絕緣。另外還有氣動設(shè)計(jì)，對于探針內(nèi)部流動而 言，要求流動順暢無堵塞，總壓管位于滯止區(qū)，而熱線和靜壓孔則不能位于渦區(qū)和滯止區(qū)， 而且盡量保證兩者位于同一個軸向位置。探針頭部呈現(xiàn)喇叭狀的基爾結(jié)構(gòu)，以減小氣流角 度的敏感性。對于探針外形，以減小外部流動阻塞為目的，通常設(shè)計(jì)成圓管狀。整體的結(jié)構(gòu) 尺寸在滿足以上條件的基礎(chǔ)上，實(shí)現(xiàn)最小化。
[0057] 如圖1和圖2所示，本發(fā)明提供的動態(tài)熵探針包括基爾整流罩1、靜壓孔2、第一高 頻響壓力傳感器3、熱線孔4、總壓管5、基爾整流罩孔6、引壓管7、第二高頻響壓力傳感器 8、壓力傳感器支架9、熱線10、熱線支架11和半無限長柔性管12。
[0058] 圖3所示為基爾整流罩，其是探針最主要的部分，進(jìn)流方向開口呈內(nèi)切口，優(yōu)選 地內(nèi)切口角度為30°，是為了減小氣流敏感性。在其前端距離前緣3. 5mm處，開有一個 Φ0. 5mm的靜壓孔2，靜壓孔與第一高頻響壓力傳感器3相連接，用于測量動態(tài)靜壓。在同 樣的軸向位置且與靜壓孔2垂直的周向位置處開有熱線孔4，優(yōu)選地直徑為Φ0. 5_，熱線 支架11位于基爾整流罩1兩側(cè)的槽內(nèi)，熱線10穿過熱線孔4并焊接到兩側(cè)的熱線支架11 上，優(yōu)選地?zé)峋€的有效長度為4mm，用于測量場中靜溫和Ma數(shù)的關(guān)系?？倝汗?位于基爾整 流罩1內(nèi)后端，收集總壓，優(yōu)選地總壓管5的內(nèi)徑為1_，外徑為1. 2mm，其插入引壓管7內(nèi)部 并用AB膠相連。引壓管7從后端插入基爾整流罩1內(nèi)，也用AB膠粘連，優(yōu)選地引壓管7內(nèi) 徑為1.2mm,外徑為1.6mm,引壓管7的后部穿過有機(jī)玻璃材料的壓力傳感器支架9Φ 1. 6_ 的通孔。壓力傳感器支架9的上方鉆有Φ 1. 7mm的壓力孔，并將第二高頻響壓力傳感器8 插入孔內(nèi)與引壓管7相連，測量動態(tài)總壓。半無限長柔性管12與引壓管7的尾部相連接。
[0059] 本發(fā)明提供的動態(tài)熵探針，對流動的總壓、靜溫和Ma數(shù)進(jìn)行動態(tài)測量，從而得到 當(dāng)?shù)氐撵?。涉及目前比較成熟的熱線風(fēng)速儀技術(shù)和 申請人:所在團(tuán)隊(duì)研制的動態(tài)總壓探針測 量技術(shù)，其可實(shí)現(xiàn)高頻響的測量目標(biāo)。測量得到的熵是衡量內(nèi)部流動損失最合理的量，因?yàn)?它可直觀分析各流動損失對效率影響的權(quán)重。因而本發(fā)明可以測量非定常流場甚至是葉輪 機(jī)械中流動的損失和效率。
[0060] 熵探針涉及動態(tài)總壓探針的測量技術(shù)，采用基爾整流罩、總壓管、引壓管、壓力傳 感器支架、柔性管和高頻響的Kulite壓力傳感器的結(jié)構(gòu)，通過動態(tài)標(biāo)定得到動態(tài)總壓探針 的頻響特性和傳遞函數(shù)，再對實(shí)測輸出信號進(jìn)行逆向修正，得到真實(shí)動態(tài)壓力信號，因而能 夠?qū)崿F(xiàn)流場動態(tài)總壓的測量。進(jìn)一步通過測量總壓計(jì)算得到的總壓損失系數(shù)用來衡量流動 的損失。
[0061] 該探針包括熱線、總壓測量和靜壓測量，對于定常溫度的熱線，其輸出電壓是Ma 數(shù)和靜溫的函數(shù)，由總壓和靜壓算出流動Ma數(shù)，即可求出靜溫，因而可同時測量流動Ma數(shù) 和靜溫。
[0062] 該探針同時測量流動靜溫和Ma數(shù)，根據(jù)總溫和Ma數(shù)、靜溫的關(guān)系，可進(jìn)一步算出 流場動態(tài)總溫分布，有利于從能量分布的角度分析葉輪機(jī)械甚至非定常流動特性。熵不能 直接進(jìn)行測量，而是通過上面測量的動態(tài)總壓和計(jì)算的總溫，間接計(jì)算得出。
[0063] 探針的制造，材料應(yīng)兼顧加工性、強(qiáng)度和耐溫性等三個主要因素。探針的整體結(jié)構(gòu) 較小，需要相關(guān)的精密微加工工藝。至于熱線則可采用目前主流的設(shè)計(jì)，材料選用鍍鉬鎢 絲。
[0064] 探針的校準(zhǔn)，每個探針都是需要進(jìn)行相應(yīng)的校準(zhǔn)程序后才能投入使用。對于動態(tài) 總壓測量，通過穩(wěn)態(tài)與動態(tài)標(biāo)定得到其頻響特性和傳遞函數(shù)，再對實(shí)測輸出信號進(jìn)行逆向 修正，得到真實(shí)動態(tài)壓力信號。對于熱線確定輸出電壓和流場溫度T、Ma數(shù)的函數(shù)。校準(zhǔn)試 驗(yàn)臺，要實(shí)現(xiàn)溫度和速度的同時控制，角度的調(diào)節(jié)和相關(guān)的參考值?？倻夭捎脽犭娕紲y量， 總壓采用總壓管和壓力傳感器測量。在同一個溫度、同一角度的條件下，對不同流速進(jìn)行測 量標(biāo)定。選取不同的溫度、不同的角度重復(fù)進(jìn)行測量校準(zhǔn)，得到校準(zhǔn)云圖。同時校準(zhǔn)也是對 探針原理的進(jìn)一步驗(yàn)證。
[0065] 探針的應(yīng)用，將兩個總壓和靜壓測量用的壓力傳感器接入放大器和采集電路，熱 線和控制器相連，選取恰當(dāng)?shù)倪^熱比。并將探針安裝在旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)架上，伸入被測流場中進(jìn)行 測量和采集數(shù)據(jù)。
[〇〇66] 以上所述的具體實(shí)施例，對本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和有益效果進(jìn)行了進(jìn)一步詳 細(xì)說明，所應(yīng)理解的是，以上所述僅為本發(fā)明的具體實(shí)施例而已，并不用于限制本發(fā)明，凡 在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所做的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保 護(hù)范圍之內(nèi)。
【權(quán)利要求】
1. 一種動態(tài)熵探針，其特征在于，該動態(tài)熵探針包括基爾整流罩（1)、靜壓孔（2)、第一 高頻響壓力傳感器（3)、熱線孔（4)、總壓管（5)、基爾整流罩孔（6)、引壓管（7)、第二高頻響 壓力傳感器（8)、壓力傳感器支架（9)、熱線（10)、熱線支架（11)和半無限長柔性管（12)， 其中： 基爾整流罩（1)的進(jìn)流方向開口呈內(nèi)切口，靜壓孔（2)開設(shè)于基爾整流罩（1)前端，靜 壓孔（2)與第一高頻響壓力傳感器（3)相連接，熱線孔（4)開設(shè)于基爾整流罩（1)上與靜 壓孔（2)同一軸向位置且垂直的周向位置處； 熱線支架（11)位于基爾整流罩（1)兩側(cè)的槽內(nèi)，熱線（10)穿過熱線孔（4)并焊接到 兩側(cè)的熱線支架（11)上； 總壓管（5)位于基爾整流罩（1)內(nèi)后端且插入引壓管（7)內(nèi)部，引壓管（7)從基爾整 流罩（1)后端插入基爾整流罩（1)內(nèi)； 引壓管（7)的后部穿過壓力傳感器支架（9)上的通孔，壓力傳感器支架（9)上開設(shè)有 壓力孔，第二高頻響壓力傳感器（8)插入該壓力孔內(nèi)與引壓管（7)相連接，半無限長柔性管 (12)與引壓管（7)的尾部相連接。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的動態(tài)熵探針，其特征在于，該基爾整流罩（1)的進(jìn)流方向開口 呈內(nèi)切口的角度為30°。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的動態(tài)熵探針，其特征在于，該靜壓孔（2)開設(shè)于基爾整流罩 (1)前端距離前緣3. 5mm處，直徑Φ為0· 5mm。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的動態(tài)熵探針，其特征在于，該第一高頻響壓力傳感器（3)用于 測量動態(tài)靜壓。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的動態(tài)熵探針，其特征在于，該熱線孔⑷直徑為0. 5mm。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的動態(tài)熵探針，其特征在于，該熱線（10)用于測量探針內(nèi)部流 道靜溫和Ma數(shù)的關(guān)系，其長度為4mm。
7. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的動態(tài)熵探針，其特征在于，該總壓管（5)用于收集總壓，優(yōu)其 內(nèi)徑為1mm，外徑為1.2mm，插入引壓管（7)內(nèi)部并用AB膠與引壓管（7)相連接。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的動態(tài)熵探針，其特征在于，該引壓管（7)的內(nèi)徑為1.2mm，夕卜 徑為1. 6_。
9. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的動態(tài)熵探針，其特征在于，該壓力傳感器支架（9)上的通孔的 直徑為1. 6mm，壓力孔的直徑為1. 7mm。
10. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的動態(tài)熵探針，其特征在于，該第二高頻響壓力傳感器（8)用 于測量動態(tài)總壓。
【文檔編號】G01M9/06GK104048808SQ201310080865
【公開日】2014年9月17日 申請日期:2013年3月14日 優(yōu)先權(quán)日:2013年3月14日
【發(fā)明者】楊林, 王偲臣, 李繼超, 林峰 申請人:中國科學(xué)院工程熱物理研究所