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專利名稱：測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的裝置和方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種測定裝置和方法，尤其是一種測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的裝置和方法。
目前，催化裂化作為重油深度加工的主要手段備受各煉油廠重視，然而催化裂化摻煉渣油后，先后發(fā)生過在沉降器、大油氣管線和分餾塔底油漿系統(tǒng)內(nèi)嚴(yán)重結(jié)焦，這樣直接影響到催化裝置的長周期運(yùn)轉(zhuǎn)和操作。催化裂化沉降器、大油氣管線和分餾塔底油漿系統(tǒng)處在較高溫度下操作，而且油漿中富含多環(huán)芳烴、重金屬和催化劑粉末，因此催化裂化裝置與油漿相關(guān)的系統(tǒng)和設(shè)備很容易結(jié)焦積垢。沉降器頂部的結(jié)焦由于一段時間的積累而變成大塊狀懸掛在沉降器頂部，到一定程度會破碎而進(jìn)入汽提段或待生斜管，導(dǎo)致催化劑流動通道的堵塞，中斷催化劑的兩器循環(huán)而使催化裂化裝置非正常停工。分餾塔底油漿系統(tǒng)的結(jié)焦結(jié)垢以至堵塞還會影響分離效果和后續(xù)產(chǎn)品的分離。由于換熱設(shè)備積垢，減少了換熱器中必須傳遞的熱量，導(dǎo)致裝置能耗的增加，當(dāng)損失的熱量不能用其它方法補(bǔ)充時，產(chǎn)品的分離會受到影響。同時由于積垢使系統(tǒng)的壓力增加，限制了裝置的處理量。有的煉油廠在對常壓重油或減壓渣油進(jìn)行預(yù)處理時，在前部設(shè)備或管線中發(fā)現(xiàn)重油的結(jié)垢現(xiàn)象，最終堵塞設(shè)備和管線，影響正常操作，而此時的溫度并沒有達(dá)到裂化反應(yīng)的溫度。
影響油漿結(jié)焦結(jié)垢的因素是多方面的，其中油漿的化學(xué)組成及其性質(zhì)、所處環(huán)境的溫度、停留時間、催化劑含量及流動狀態(tài)及操作平穩(wěn)控制是主要原因。所處環(huán)境的溫度是導(dǎo)致油漿結(jié)焦結(jié)垢的直接原因。隨著溫度的升高，輕餾分逐漸蒸發(fā)，油漿濃縮，生焦性能增強(qiáng)。同時，油漿中的烯烴、多環(huán)芳烴產(chǎn)生縮合反應(yīng)。當(dāng)溫度升高到一定值時，縮合反應(yīng)速度會變得很快。當(dāng)油漿在某一高溫下停留時間足夠長時，油漿中將有焦炭生成。若油漿中的烯烴、多環(huán)芳烴和重金屬含量增加，會使油漿的生焦結(jié)垢傾向增加。
催化裂化裝置與油漿相關(guān)的各個部位的結(jié)焦結(jié)垢原因雖然不盡相同，但都是由化學(xué)反應(yīng)和物理變化引起的。20年代以來，人們發(fā)現(xiàn)和證實(shí)石油體系具有膠體溶液特征，油漿和減壓渣油這些重組分也具有膠體體系的行為特征，自締合與石油加工過程中經(jīng)常發(fā)生的結(jié)垢現(xiàn)象有關(guān)。重質(zhì)石油烴是以瀝青質(zhì)為膠束中心，膠質(zhì)為溶劑化層，飽和分和芳香分為分散介質(zhì)的膠體體系，重質(zhì)石油烴液相熱轉(zhuǎn)化過程中的生焦現(xiàn)象是相分離過程。當(dāng)石油膠體體系的溫度升高時，瀝青質(zhì)膠束和膠束相之間的吸附平衡向著膠束相方向移動，一部分膠質(zhì)分子發(fā)生解吸而脫離瀝青質(zhì)膠核，失去保護(hù)的瀝青質(zhì)核通過締合使總能量降低，在宏觀上表現(xiàn)為石油膠體體系的膠凝和聚沉。并提出了可能的生焦機(jī)理一是包括自由基聚合機(jī)理、金屬催化聚合、非自由基聚合(縮聚)的有機(jī)物的聚合機(jī)理，二是包括催化劑粉塵的聚集和無機(jī)鹽的沉積的無機(jī)物沉積機(jī)理。
對催化裂化裝置沉降器不同部位焦塊的催化劑和碳含量分析，可以充分證明催化劑粉塵的存在對生焦的貢獻(xiàn)，焦樣的分析可見表1。從焦樣分析可以看出，存在于油漿中的一些稠環(huán)芳烴化合物具有熱縮合反應(yīng)活性，其縮合物沉積于流速小的地方，可進(jìn)一步反應(yīng)生成所謂的“軟焦”。而油漿中的催化劑，無論是其對稠環(huán)芳烴的吸附作用，還是稠環(huán)芳烴對催化劑的粘附作用，客觀上都起著“床”的作用。稠環(huán)芳烴“著床”以后相互作用，生成更大分子的物質(zhì)。同時，在外力(溫度、流動狀態(tài)改變等)作用下發(fā)生催化劑顆粒之間的相互碰撞，并且，由于催化劑顆粒的碰撞，使得不同催化劑顆粒上的稠環(huán)芳烴發(fā)生締合或者縮合如此作用將出現(xiàn)催化劑顆粒的聚集。聚集的催化劑顆粒再與其它顆粒聚集，形成有機(jī)物與無機(jī)物組成的混合油垢。
表1同部位焦塊的催化劑和碳含量分析數(shù)據(jù)(％)項(xiàng)目 旋風(fēng)器入口處旋風(fēng)器料腿內(nèi) 錐體段環(huán)形擋板處催化劑42.09 80.81 69.68 46.2炭含量57.91 19.19 30.32 53.8近年來，雖然國內(nèi)外有許多學(xué)者致力于催化裂化油漿結(jié)焦結(jié)垢方面的研究工作，并取得了一定成果，工業(yè)生產(chǎn)中也積累了一些經(jīng)驗(yàn)來防止沉降器和油漿系統(tǒng)的結(jié)焦結(jié)垢，但是由于油漿體系本身組成比較復(fù)雜，影響生焦的因素又很多，所以關(guān)于確切的生焦機(jī)理和不同因素對生焦結(jié)垢的影響還不是十分清楚，尤其是催化裂化油漿在流動狀態(tài)和一定條件下生焦結(jié)垢的傾向，缺乏實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。
催化裂化油漿系統(tǒng)的生焦可能是油漿中的重質(zhì)組分在受熱條件下一方面發(fā)生少量的反應(yīng)，使得重組分團(tuán)聚產(chǎn)生相態(tài)的分離，另一方面無機(jī)物的沉積也加速了生焦的進(jìn)程。因此建立一套測焦裝置，對生焦可能性進(jìn)行定量地描述，是研究、再現(xiàn)石油重組分生焦機(jī)理的一種有效手段，以便完成催化裂化油漿生焦結(jié)垢傾向測定和現(xiàn)場模擬分析、控制，最終操控生產(chǎn)環(huán)境。
本發(fā)明的目的是通過如下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)的一種測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的裝置，它是至少由儲油裝置、抽取裝置、加熱裝置、測溫裝置和冷卻裝置組成的一套控制系統(tǒng)，油漿從儲油裝置中經(jīng)抽取裝置被抽取出來，抽入加熱裝置加熱，經(jīng)冷卻裝置冷卻后回流到儲油裝置中，整體控制系統(tǒng)中各個裝置及其流入、流出油路中都設(shè)有實(shí)時檢測其溫度的測溫裝置，儲油裝置為催化裂化油漿罐，抽取裝置為平流泵，加熱裝置為電加熱爐，加熱爐為實(shí)驗(yàn)室用的常規(guī)電加熱爐，由一根直的陶瓷管上纏繞上電爐絲再加上保溫材料和外殼構(gòu)成，用固態(tài)繼電器根據(jù)控溫表設(shè)定的溫度自動調(diào)整電壓，穩(wěn)定控制電加熱爐的溫度。在加熱爐中設(shè)有測焦管，測焦管為一內(nèi)徑與長度合適的不銹鋼管，可以直接插入到電加熱爐的直陶瓷管內(nèi)。測溫裝置為分別布設(shè)在加熱裝置內(nèi)部、測焦管內(nèi)部、流入及流出油路中，冷卻裝置內(nèi)部、流入及流出油路中的熱電耦。
一種測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的方法，它包括如下步驟步驟1預(yù)熱催化裂化油漿罐，打開電加熱爐并開通冷卻器的冷卻水，接通管路保溫的加熱帶電源，待整個系統(tǒng)溫度穩(wěn)定以后，通氮?dú)獯祾?5～30min以保持整個受熱和冷卻過程是在惰性氛圍中進(jìn)行。
步驟2開啟平流泵，油漿從油漿罐中抽出，在加熱爐的測焦管中加熱，測焦管流出的油漿經(jīng)過冷卻器冷卻然后再回到催化裂化油漿罐中，記錄整個控制系統(tǒng)中各點(diǎn)熱電耦的溫度變化。
步驟3關(guān)閉氮?dú)夂屠鋮s水，由旁路進(jìn)柴油清洗管路和平流泵，然后關(guān)閉電源，取下測焦管，在馬福爐里灼燒，以備下次使用。
控制系統(tǒng)油漿回路的油路壓力在0.05～0.25MPa之間，催化裂化油漿流量為2.0～5.0g/min。
催化裂化油漿罐的溫度維持在30～80℃，測焦管中心溫度控制在300～400℃，冷卻器出口溫度控制在50～150℃。
綜上所述，本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于1、本發(fā)明解決了現(xiàn)有技術(shù)中催化裂化沉降器、大油氣管線和分餾塔底油漿系統(tǒng)內(nèi)油漿結(jié)焦結(jié)垢傾向的認(rèn)識和確定困難的問題，提供了一種對催化裂化油漿在較寬的條件范圍內(nèi)的結(jié)焦結(jié)垢傾向進(jìn)行實(shí)測的手段。
2、為確定不同因素對生焦結(jié)垢傾向的影響、防止沉降器、大油氣管線和分餾塔底油漿系統(tǒng)內(nèi)的結(jié)焦結(jié)垢、綜合研究催化裂化油漿結(jié)焦結(jié)垢的原因以及為保持催化裂化裝置正常穩(wěn)定的操作提供可靠的依據(jù)。
如圖2所示，為本發(fā)明控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖。測定催化裂化油漿結(jié)焦結(jié)垢傾向的裝置由催化裂化油漿罐1、平流泵2、熱電耦3、5、7、9、12和13、測焦管4、電加熱爐5、三通8、14、冷卻管10、冷卻器11、調(diào)節(jié)閥15、穩(wěn)壓閥16、氮?dú)馄?7組成，在電加熱爐5內(nèi)有熱電耦6測溫，在測焦管4內(nèi)有熱電耦7測溫，在冷卻器11內(nèi)有熱電耦12測溫。測焦管4是采用不銹鋼耐腐蝕材料，排除了腐蝕對生焦過程的干擾，使測試生焦具有針對性；電加熱爐5用固態(tài)繼電器根據(jù)控溫表設(shè)定的溫度自動調(diào)整電壓，這樣可以比較穩(wěn)定的控制加熱爐的溫度；采用K型熱電偶插入設(shè)置好的熱電偶套管中，測定生焦測試管中心溫度和出口溫度。
本發(fā)明測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的裝置和方法，當(dāng)該裝置開始運(yùn)行時，由于積垢尚未在不銹鋼管內(nèi)表面上沉積，因此不銹鋼管表面屬于清潔狀態(tài)。根據(jù)對傳熱過程的分析可知，在清潔狀態(tài)下傳熱過程的總熱阻是管壁熱阻和油漿側(cè)給熱熱阻之和，熱電偶溫度(測焦管出口溫度)是不銹鋼的導(dǎo)熱系數(shù)、油漿流速、物理性質(zhì)、測焦管幾何尺寸和電加熱元件功率的函數(shù)，在測試過程中控制電加熱元件的功率不變，維持該裝置有一定的進(jìn)口油漿溫度和有一定的流速，則測出的流出口溫度將是恒定的。
當(dāng)油漿中有沉積物障礙時，隨著該裝置運(yùn)行過程的進(jìn)行，不斷有垢在不銹鋼管表面沉積，此時不銹鋼管表面處于積垢狀態(tài)。污垢阻礙了熱量通過管壁的傳遞，在電加熱元件功率、油漿流速和進(jìn)口溫度仍是恒定的條件下，油漿的出口溫度必然會降低。觀察油漿出口溫度的變化趨勢就可以判斷污垢在不銹鋼內(nèi)表面上的沉積情況。
根據(jù)熱電偶測出的出口溫度并通過熱量恒算就能計(jì)算出瞬時污垢熱阻的數(shù)值。
設(shè)不銹鋼內(nèi)表面積為F(m2)，在測試過程中控制油漿的進(jìn)口溫度和速度，則由熱量平衡可知油漿的出口溫度也將保持恒定。
對于未積垢狀態(tài)，設(shè)清潔管的傳熱系數(shù)為KC0(kcal·m-2·hr-1·K-1)，則加熱元件釋放熱量的傳熱速率是q＝KC0F(T-t0) (1)1/KC0=F/q(T-t0)---(2)]]>式中，T-管壁溫度，℃；t0-油漿出口溫度，℃；F-測焦管的面積，m2。
對于積垢狀態(tài)，設(shè)KC(kcal·m-2·hr-1·K-1)為測焦管的傳熱系數(shù)，則加熱元件釋放熱量的傳熱速率為q=KCF(T-t01)---(3)]]>1/KC=F/q(T-t01)---(4)]]>t01-為油漿在生焦時的出口溫度，℃。
瞬時污垢熱阻R=1/KC-1/KC0]]>=F/q(T-t01)-F/q(T-t0)---(5)]]>=F/q(t0-t01)]]>由于F和q是測焦裝置已知的特性常數(shù)，所以只要測定清潔狀態(tài)下(初始)的油漿出口熱電偶溫度t0和生焦?fàn)顟B(tài)下某一時刻的熱電偶測出的出口溫度t01，然后按式(5)就可以計(jì)算出某一時刻的積垢熱阻。
生焦結(jié)垢傾向就是根據(jù)實(shí)驗(yàn)測得的油漿出口溫度—時間曲線、傳熱系數(shù)—時間曲線來進(jìn)行評定的。降溫度數(shù)是指實(shí)驗(yàn)開始到終了時油漿出口溫度的差值。降溫?cái)?shù)大，沉積物數(shù)量多，生焦的傾向就越大。傳熱系數(shù)比是指實(shí)驗(yàn)結(jié)束時傳熱系數(shù)與實(shí)驗(yàn)開始時的傳熱系數(shù)之比值。比值之大，沉積物數(shù)量越大，生焦傾向就越大，可以從傳熱系數(shù)上定性地描述生焦量的多少。
測定催化裂化油漿結(jié)焦結(jié)垢傾向的方法通過以下步驟實(shí)現(xiàn)如圖2所示，首先預(yù)熱催化裂化油漿罐，然后打開電加熱爐并開通冷卻器的冷卻水，接通管路保溫的加熱帶電源。待整個系統(tǒng)溫度穩(wěn)定以后，先通氮?dú)獯祾撸３终麄€受熱、冷卻過程是在惰性氛圍中進(jìn)行。通氮?dú)?5～30min后，開啟平流泵2，催化裂化油漿由油漿罐1由平流泵2抽出，由熱電耦3測得溫度后進(jìn)入由加熱爐5提供熱量的測焦管4受熱，流出測焦管4后由熱電耦9測得流出口溫度后進(jìn)入冷卻器11，然后再經(jīng)過14回到催化裂化油漿罐1中。由氮?dú)馄?7、調(diào)節(jié)閥15、穩(wěn)壓閥16控制系統(tǒng)的壓力在0.05～0.25MPa之間，催化裂化油漿罐1的溫度維持在30～80℃，測焦管中心溫度控制在300～400℃，冷卻器出口溫度控制在50～150℃，催化裂化油漿流量為2.0～5.0g/min。
記錄實(shí)驗(yàn)中各點(diǎn)的溫度變化，考察影響生焦結(jié)垢傾向的因素。實(shí)驗(yàn)完畢，關(guān)閉氮?dú)夂屠鋮s水，由旁路進(jìn)柴油清洗管路和平流泵。關(guān)閉電源，取下測焦管，在馬福爐里灼燒，以備下次使用。
本發(fā)明的實(shí)施例如下實(shí)施例一為了對建立的評價(jià)方法和評價(jià)裝置進(jìn)行效能評價(jià)，利用不生焦的輕柴油和易生焦的催化油漿做比較，在初始生焦管中心溫度360℃、測焦管入口溫度65℃和催化裂化油漿流量3.87g/min的條件下進(jìn)行考察，結(jié)果如表2和圖3。通過以上的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)加熱條件恒定，控制一定的油漿進(jìn)口溫度，在相同的考察時間和相同的流速下，對于不生焦的柴油來說，測焦管出口的溫度是不變的；而易生焦的油漿由于其運(yùn)轉(zhuǎn)過程中生焦，增大了測焦管的傳熱熱阻，所以隨著時間的增長，其出口溫度呈下降趨勢。因此，可以證明用此生焦測試裝置來考察油漿的生焦傾向大小是可行的，也是有效的。
表2測焦裝置的可行性評價(jià)時間(h) 大慶油漿輕柴油0 360 3601 357 3602 352 3603 351 3604 349 3605 348 360
實(shí)施例二在相同流速下考察不同溫度對催化裂化油漿生焦傾向的影響。實(shí)驗(yàn)條件為測焦管進(jìn)口溫度為65℃，實(shí)驗(yàn)時間為5hr，流速選為3.87g/min，為實(shí)驗(yàn)最小流量。選擇最小流量為的是增加實(shí)驗(yàn)的苛刻度，更明顯地反映溫度對生焦的影響。表3和圖4為試驗(yàn)測定結(jié)果。在相同的流速和相等的考察時間來看，高溫(360℃)條件下的溫降要比低溫(300℃)條件下的溫降要大2倍多，說明高溫條件下，油漿生焦加劇，傳熱熱阻加大，表現(xiàn)在溫降加大。
表3不同溫度下測焦管出口溫度隨時間的變化測試溫度，℃時間、hr300℃320℃340℃360℃0 300 320 340 3601 298 319 337 3572 297 317 335 3523 296 315 332 3514 295 314 331 3495 295 313 330 348實(shí)施例三在相同溫度下考察不同流速對催化裂化油漿生焦傾向的影響。實(shí)驗(yàn)條件為測焦管進(jìn)口溫度為65℃，實(shí)驗(yàn)時間為5hr，表4和圖5為試驗(yàn)測定結(jié)果。從表4和圖5可以看出，測焦管出口的溫度隨著流速的增大而減小。一方面，由于流速加大，使得催化油漿在高溫區(qū)的停留時間比低流速條件下相對變短，這樣油漿發(fā)生相分離的傾向會變?。涣硪环矫?，由于生焦需要在高溫區(qū)有一定的生焦“核心”，由于流速的加大，使得生焦“核心”的停留時間變短了，另外大的流速也可以攜帶走部分已經(jīng)生成了的小焦塊，即在大流速的“沖刷”作用下使得生焦傾向變小。
表4不同流速條件下測焦管出口溫降隨時間的變化流速、g/min 溫降、℃3.87 149.36 811.02 511.74 4最后所應(yīng)說明的是，以上實(shí)施例僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案而非限制，盡管參照較佳實(shí)施例對本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)說明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解，可以對本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行修改或者等同替換，而不脫離本發(fā)明技術(shù)方案的精神和范圍，其均應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的權(quán)利要求范圍當(dāng)中。
權(quán)利要求
1.一種測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的裝置，其特征在于設(shè)置一催化裂化油漿的循環(huán)回路，循環(huán)回路至少由儲油裝置、抽取裝置、加熱裝置、測溫裝置和冷卻裝置組成的控制系統(tǒng)，油漿從儲油裝置中經(jīng)抽取裝置被抽取出來，抽入加熱裝置加熱，在加熱裝置中設(shè)有測焦管，油漿經(jīng)冷卻裝置冷卻后回到儲油裝置中，整體控制系統(tǒng)中各個裝置及其流入、流出油路中都設(shè)有實(shí)時檢測其溫度變化的測溫裝置。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的裝置，其特征在于所述的儲油裝置為催化裂化油漿罐。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的裝置，其特征在于所述的抽取裝置為平流泵。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的裝置，其特征在于所述的加熱裝置為電加熱爐。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的裝置，其特征在于催化裂化油漿進(jìn)入一個特別設(shè)計(jì)的由電加熱爐提供熱量的測焦管中受熱而測定其生焦結(jié)垢傾向。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的裝置，其特征在于所述的測溫裝置為分別布設(shè)在加熱裝置內(nèi)部、測焦管內(nèi)部、流入及流出油路中，冷卻裝置內(nèi)部、流入及流出油路中的熱電耦。
7.一種測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的方法，其特征在于所述的具體步驟為設(shè)置包括催化裂化油漿儲油的油漿罐、抽取的平流泵、加熱的電加熱爐和冷卻的冷卻器構(gòu)成的循環(huán)回路，并且在電加熱爐中設(shè)置測焦管，使被測油漿在循環(huán)回路中流動，通過熱傳感器實(shí)時測量回路中的溫度，測定加熱環(huán)節(jié)中油漿的結(jié)焦結(jié)垢狀態(tài)。
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的方法，其特征在于進(jìn)一步的具體步驟為步驟1預(yù)熱催化裂化油漿罐，打開電加熱爐并開通冷卻器的冷卻水，接通管路保溫的加熱帶電源，系統(tǒng)溫度穩(wěn)定后，通氮?dú)獯祾?，以保持整個受熱和冷卻過程是在惰性氛圍中進(jìn)行；步驟2開啟平流泵，油漿從油漿罐中抽出，在電加熱爐的測焦管中加熱，測焦管流出的油漿經(jīng)過冷卻器冷卻后再回流到催化裂化油漿罐中，記錄整個控制系統(tǒng)中各點(diǎn)作為熱傳感器的熱電耦的溫度變化；步驟3關(guān)閉氮?dú)夂屠鋮s水，由旁路進(jìn)柴油清洗管路和平流泵，然后關(guān)閉電源，取下測焦管，在馬福爐里灼燒，以備下次使用。
9.根據(jù)權(quán)利要求7所述的測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的方法，其特征在于循環(huán)回路的油路壓力在0.05～0.25MPa之間，催化裂化油漿流量為2.0～5.0g/min。
10.根據(jù)權(quán)利要求8所述的測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的方法，其特征在于催化裂化油漿罐的溫度維持在30～80℃，測焦管中心溫度控制在300～400℃，冷卻器出口溫度控制在50～150℃。
全文摘要
一種測定催化裂化油漿動態(tài)結(jié)焦結(jié)垢傾向的裝置，至少由儲油裝置、抽取裝置、加熱裝置、測溫裝置和冷卻裝置組成，油漿從儲油裝置中經(jīng)抽取裝置被抽取出來，抽入加熱裝置加熱，經(jīng)冷卻裝置冷卻回到儲油裝置中，整體控制系統(tǒng)的各個裝置及流入、流出油路中都設(shè)有實(shí)時檢測的測溫裝置。本發(fā)明解決了現(xiàn)有催化裂化裝置沉降器、大油氣管線和分餾塔底油漿系統(tǒng)內(nèi)油漿結(jié)焦結(jié)垢傾向確定困難的問題，提供催化裂化油漿在較寬的范圍內(nèi)結(jié)焦結(jié)垢傾向的實(shí)測手段，為綜合研究催化裂化油漿結(jié)焦結(jié)垢的原因以及為保持催化裂化裝置正常穩(wěn)定的操作提供可靠的依據(jù)。
文檔編號G01N25/20GK1456877SQ0211759
公開日2003年11月19日 申請日期2002年5月9日 優(yōu)先權(quán)日2002年5月9日
發(fā)明者徐春明, 高金森, 樊紅雷 申請人:石油大學(xué)(北京)